东机美 DG4V-5-2N-M-PL-T-6-40 日本TOKIMEC2008.10.01株式会社东机美(TOKIMEC)更名为东京计器株式会社(TOKYO  KEIKI)日本TOKIMEC（东京计器，东机美）－液压技术应用于塑料注射成型机、机床、建筑机械、水库闸门以及渡口码头的可动桥、游戏机等都利用了液压技术。东京计器以制造使用更加便捷的液压设备为目标，在追求大容量、低噪音、节能、环保等的同时，还致力于开发 “动力控制”技术，以适应信息网络的要求。例如，液压机器中内藏传感器和微型控制芯片，以实现各种工业设备的远距离控制。 另外，东京计器还在研制新的液压装置，如在液压控制系统中安装电动伺朊机构和气压控制机构，以形成混合的动力控制系统等。DG4V-3-OB-M-P7-H-P10-54，TOKIMEC(东京计器) P31VR-20-CM-21-S121-J，TOKIMEC(东京计器) P31VR-20-CC-21-J，TOKIMEC(东京计器) DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54，TOKIMEC(东京计器) DG4V-3-2AL-M-P7-H-7-54，TOKIMEC(东京计器) DG4V-3-7C-M-U1-H-7-54，TOKIMEC(东京计器) DG4V-5-2A-M-PL-H-7-40，TOKIMEC(东京计器) DG4V-3-22A-M-U1-H-7-54，TOKIMEC(东京计器) DG4V-3-2A-M-U1-H-7-54，TOKIMEC(东京计器) DG5S-8-3C-E-T-M-U1-H-7-54，TOKIMEC(东京计器) DG4VC-3-2A-PS2-H-7-P16-54，TOKIMEC(东京计器) DG4VC-3-2N-M-PN2-H-7-54，TOKIMEC(东京计器) DG4SM-3-33C-P7-H-54，TOKIMEC(东京计器) DG4SM-3-6C-P7-H-54，TOKIMEC(东京计器) DG4SM-3-6C-P7-H-PC1-54，TOKIMEC(东京计器) TGMPC-3-BAK-51，TOKIMEC(东京计器) TGMFN-3-Y-A2W-50，TOKIMEC(东京计器) TGMC-3-PT-BW-50，TOKIMEC(东京计器) SQP21-21-11C-1DC-18，TOKIMEC(东京计器) F11S-QP42-42-21-86DC2-18，DG4V-5-2C-M-P7L-H-7-40，TOKIMEC(东京计器) TGMC2-3-AT-FW-BT-GW-50，TOKIMEC(东京计器) TGMDC-3-Y-BK-51，TOKIMEC(东京计器) TGMDC-3-Y-PK-51，TOKIMEC(东京计器) C2G-805-JA-11，TOKIMEC(东京计器) C5G-815-JA，TOKIMEC(东京计器) DG4V-5-2C-M-PL-0V-6-40，TOKIMEC(东京计器) SQP43-60-30-86DD-18，TOKIMEC(东京计器) SQP4-50-86D-18，TOKIMEC(东京计器) DG4VC-3-2A-M-PS2-H-7-52，TOKIMEC(东京计器) P31VR-20-2PU-CC-P7-V-11-S121-J，TOKIMEC(东京计器) C-KIT-FOR-P31V，TOKIMEC(东京计器) TGMX2-3-PP-BW-G-50，TOKIMEC(东京计器) TGMPC-3-ABK-BAK-50，TOKIMEC(东京计器)TOKIMEC(东京计器) P16V-FRSG-11-CC-10-J，TOKIMEC(东京计器) SQP43-50-38-86CC2-18，TOKIMEC(东京计器) SQP41-60-12-86CC2-18，TOKIMEC(东京计器) SQP43-60-30-86AA-18-S116，TOKIMEC(东京计器) DG4V-3-2N-M-P7-T-7-54，TOKIMEC(东京计器) DG4V-5-22A-M-PL-T-6-40，TOKIMEC(东京计器) SQP41-60-8-86AA-LH-18，

东机美 DG4V-5-2N-M-PL-T-6-40 日本TOKIMECTOKIMEC(东京计器) TGMC-3-PT-GW-50，TOKIMEC(东京计器) SQP32-38-19-86BB-S116，TOKIMEC(东京计器) TGMC-3-PT-GW-50-S49，TOKIMEC(东京计器) TCG30-06-FV-12，TOKIMEC(东京计器) DG4V-3-6C-M-P7-D-7-54，TOKIMEC(东京计器) DG4V-5-6C-M-P7L-H-7-40，TOKIMEC(东京计器) DG4V-5-6B-M-P7L-H-7-40，TOKIMEC(东京计器) 

responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，图6~8显示浮动式悬置理论模型预测的频变与幅变动特性在频域内与实验结果吻合，但是对于线性模型来说还有很大的改进空间。考虑到非线性因素，实验结果显示浮动式悬置的动特性在不同的激振幅值下是不同的。，，解耦盘，，非线性，，图9 高频、不同幅值条件下直动解耦盘式悬置动刚度与滞后角的实验结果图，，Fig.9 Experimental results for high frequency responses for Direct-decoupler mount under different excitation amplitude at preload 550N.，，三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究，，发动机液压悬置，，图10 低频、不同激振幅值、预载力550N条件下直动，，解耦盘式悬置的动刚度与滞后角实验结果，，Fig.10 Experimental results for low frequency responses for Direct-decoupler mount under different excitation amplitude at preload 550N.，，三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究解耦盘，，图11 在激振幅值1mm，预载力550N下，直动解耦，，盘式悬置（Model III）的动刚度与滞后角实验结果，，Fig.11 Dynamic performances of directdec-，，oupler mount 

东机美 DG4V-5-2N-M-PL-T-6-40 日本TOKIMEC(excitation amplitude: 1.0mm) at preload 550N，，图9~11表明直动解耦盘式悬置动刚度在0~35Hz频域内急速上升，在50~250HZ频域内下降非常快，主要因为直动解耦盘在起作用及固液耦合作用的结果。在非线性模型中，由于充分考虑了很多非线性的因素，计算结果与实验结果表明两者的动态特性非常吻合。由此可以认为非线性悬置在实际定量分析中是可行的。图12：HEM I（只有阻尼孔的悬置）在550N预载力，激振振幅1mm、低频下的实验与仿真动态特性，，Fig.12 Dynamic performances of HEM I (only one inertia track mount) (excitation amplitude: 1.0mm).，，应用最小二乘法参数估计识别的参数，解耦盘对HEM I使用非线性集总参数模型,仿真计算中所使用主要集总参数如下：，，非线性解耦盘，，发动机液压悬置，，图13 在预载力550N,不同幅值、低频条件下，，，HEM I的动刚度与滞后角的实验结果图，，Fig.13 Experimental results for high frequency responses for HEM I (only one inertia track mount) under different excitation amplitude at preload 550N.，，解耦盘，，发动机液压悬置，，图14 在预载力550N，不同幅值、高频下，HEM I，，的动刚度与滞后角的实验结果图，，Fig.14 Experimental results for high frequency responses for HEM I (only one inertia track mount) under different excitation amplitude at preload 550N.，，

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